1、研究結果表明，雖然對置后發(fā)動(dòng)機軸向長(cháng)度有所增加，但主軸軸向力能完全平衡，主軸產(chǎn)生轉矩大，軸承負荷小，可提高功率。
2、結果表明，濾管內氣體流動(dòng)可分為進(jìn)氣過(guò)程和排氣過(guò)程，穿過(guò)濾管壁的平均徑向反吹速度和回流速度沿濾管軸向分布不均勻是導致濾管外表面清灰不均勻的重要原因。
3、結果表明樁身軸向應力隨深度增加呈遞減趨勢；粉噴樁復合地基的有效樁長(cháng)受樁土模量比與置換率的影響。
4、當版軸爆發(fā)軸向竄不靜時(shí)，承印物上色樣不安定，色標進(jìn)取爆發(fā)位移。
5、這種設計方法不僅對于單片軸向梯度折射率透鏡，而且對于同時(shí)包括均勻介質(zhì)元件的光學(xué)系統也是很方便的。
6、目的研究充滿(mǎn)液體的圓柱殼軸向沖擊過(guò)程中的內壓變化規律。
7、介紹了采用軸向壓縮脹形成形原理，生產(chǎn)高檔建筑及制冷系統用薄壁紫銅管三通接頭的成形工藝和模具結構。
8、結果表明，在大、小錐段交接處附近的流場(chǎng)更加順暢，特別是水力旋流器軸向速度的波動(dòng)明顯減少。
9、同樣，定位銷(xiāo)可滑動(dòng)地固定在桿內并且被凸輪接合，以軸向移入鎖芯中。
10、更大的接觸角型具有較好的軸向負荷能力。
11、文中，首先采用分子力學(xué)理論得出了受軸向載荷作用下單壁碳納米管的總勢能；然后通過(guò)總勢能與相應薄圓柱殼的應變能比較，推導出了單壁碳納米管楊氏模量的計算公式。
12、該組合式螺絲批握持感好、軸向限位性好。
13、南北軸向的褶皺構造與東西軸向的褶皺構造相互疊加，形成了格子狀構造，控制著(zhù)金礦的主體。
14、軸向系統由篩胞、韌皮薄壁組織細胞、蛋白細胞和韌皮纖維組成，徑向系統由韌皮射線(xiàn)組成。
15、為使剪滯翹曲應力滿(mǎn)足軸向自平衡條件，選取了新的翼緣板縱向翹曲位移模式。
16、鋼絲繩向新的一層過(guò)渡時(shí)，對端側板產(chǎn)生軸向推力，導致側板彎曲，同時(shí)在側板與筒壁過(guò)渡處產(chǎn)生較大應力。
17、多級離心泵在運轉過(guò)程中，會(huì )產(chǎn)生軸向力，此力的平衡問(wèn)題多年來(lái)一直沒(méi)有得到根本的解決。
18、依據有限元西安理工大學(xué)碩士學(xué)位論文法分析，軸向加荷應力路徑模型確定的安全系數較圍壓卸荷應力路徑模型確定的安全系數小。
19、軸承采用了單列向心推力球軸承，這種軸承具有同時(shí)承受較大的軸向荷載和徑向荷載的能力。
20、泵軸向力與徑向力，均由軸承盒內所裝單向推力球軸承，單列向心球軸承及滑動(dòng)導軸所承受。
21、簡(jiǎn)要介紹了電磁動(dòng)態(tài)單螺桿擠出機的結構性能，分析了螺桿在振動(dòng)力場(chǎng)作用下的軸向受力狀況。
22、關(guān)鍵在于，它是相互交織與玻纖布為軸向力將大滿(mǎn)貫線(xiàn)圈輪流一起和短期出來(lái)。
23、根據常熟市所面臨的全新的發(fā)展形勢和所處的特定的發(fā)展階段，提出采用“重心偏移，軸向拓展”的發(fā)展模式，并進(jìn)行全規劃用地范圍的發(fā)展政策分區。
24、電腦控制人機界面屏幕精確顯示印版滾筒軸向、周向調整數值。
25、如果沉積盆地是覆于結晶基底之上的，那么這個(gè)盆地的深度，軸向以及其它一些大致的趨勢均可勾繪出來(lái)。
26、結果表明，這種方法提高了天線(xiàn)的方向性系數，在較寬的頻率范圍內具有較好的圓極化特性，是改善軸向模螺旋天線(xiàn)輻射特性的一種簡(jiǎn)單且有效的辦法。
27、鋼制印刷平臺，軸、軸向精密微調手柄，套色對版方便。
28、為使滾珠螺桿具有最佳的機械效率，必須根據使用的軸向負荷與螺桿轉速來(lái)選擇適當的預負荷及螺桿螺旋角。
29、在球軸承，徑向間隙的增加，軸向游隙增長(cháng)。
30、游動(dòng)天輪的輪體除作旋轉運動(dòng)外，還可以軸向移動(dòng)，主要適用于串車(chē)提升。
31、采用軸向隱失波激勵增益的方式，使激光增益區域局限在光纖回音壁模式的模場(chǎng)區域內，顯著(zhù)地降低了回音壁模式光纖激光輻射的抽運閾值，由此形成一種低閾值的回音壁模式光纖激光器。
32、為了補償軸向位移，經(jīng)常在雙十字萬(wàn)向聯(lián)軸器的中間軸上采用軸向滑動(dòng)裝置。
33、葉輪區軸向速度較大，徑向速度北京化工大學(xué)博士學(xué)位論文很小，其速度分布與環(huán)形射流速度分布類(lèi)似。
34、普通等離子噴槍外徑向送粉，粉末利用率低，采用軸向送粉等離子噴涂系統在不銹鋼上制備了納米氧化鉻涂層。
35、由于對旋軸流式風(fēng)機電動(dòng)機軸承要承受較大的軸向負荷和徑向負荷，實(shí)際使用過(guò)程中常發(fā)生電動(dòng)機軸承損壞的現象。
36、同時(shí)，聲衰減系數的存在有利于軸向分辨率的提高。
37、目前最常用的螺紋擰緊方法是扭矩控制法，該方法容易導致螺紋副軸向預緊力分散，聯(lián)接可靠性不高。
38、本文簡(jiǎn)述了利用電渦流測振儀對船舶推進(jìn)軸系的軸向振動(dòng)的測量方法，并對一艘出口油船的測量結果進(jìn)行了討論。
39、采用坐標變換和函數展開(kāi)成傅立葉級數的方法，推導出了牛頓流體偏心環(huán)空軸向流動(dòng)速度場(chǎng)的嚴格數學(xué)解析解。
40、因此，如何確定渦輪鉆具合理的軸向間隙，對提高渦輪鉆具的裝配質(zhì)量乃至使用壽命具有重要的意義。
41、水平嵌板的優(yōu)勢在于其選擇軸向尺寸的范圍極廣。
42、持續變形導致從共軸向非共軸轉變，最后形成后者的主體地位。
43、目的觀(guān)察、軸向的徑向加速度對科里奧利錯覺(jué)的影響。
44、主要分為軸向注入系統直線(xiàn)輸運段的設計，空間電荷效應的探討以及偏轉板的設計這三大部分。?
45、進(jìn)一步研究變焦距系統遠心光路的結構特征，得出了使系統在整個(gè)變焦過(guò)程中都處于遠心位置的光闌軸向位移方程。
46、所介紹的芯棒監視器可以對無(wú)縫鋼管冷軋機錐形芯棒的斷裂和軸向竄動(dòng)進(jìn)行連續監視，由于它采用了非晶態(tài)合金制成的芯棒位移傳感器，因而具有很高的靈敏度和反應速度。
47、利用拓撲優(yōu)化的方法，從調整吸能部件軸向壓皺剛度觀(guān)點(diǎn)出發(fā)，建立拓撲優(yōu)化模型進(jìn)行優(yōu)化分析。
48、這些軸承的滾筒是軸向鉆通的，通過(guò)所謂的插銷(xiāo)式保持架的插銷(xiāo)引導。
49、機器人技術(shù)與數控技術(shù)有一定的關(guān)系，但與之不同之處在于機器人在更多軸向運動(dòng)中產(chǎn)生更高的速率和運動(dòng)。
50、根據函數隨機誤差公式，給出了載體質(zhì)心處線(xiàn)加速度和軸向角速度誤差傳遞公式，有利于慣性系統傳感器的選擇及系統的組建。
51、利用有限元方法對螺紋的法向、軸向和切向應力應變進(jìn)行了計算。
52、然后管材必需通過(guò)夾緊裝置成軸向的轉移。
53、給出了一種利用霍爾效應測量螺線(xiàn)管磁場(chǎng)的新方法：用數字電壓表取代電位差計等諸多儀器測量霍爾電勢差，進(jìn)而計算出通電長(cháng)直螺線(xiàn)管內軸向磁場(chǎng)的分布。
54、目的測定大鼠頸動(dòng)脈血管段的軸向張力。
55、實(shí)驗結果表明湍動(dòng)床存在著(zhù)明顯的軸向返混，軸向擴散系數與氣速有關(guān)。
56、最后，從非平衡態(tài)熱力學(xué)角度討論了火球對膛口軸向溫度場(chǎng)穩定性的影響。
57、卡套可以稍旋轉，但不能軸向推移。
58、模擬得到了輸出微波功率隨柵網(wǎng)間距，隨反向二極管軸向間距以及提取口徑向間距變化的規律。
59、特殊的徑向游隙或軸向游隙要求，可按訂貨規定生產(chǎn)。
60、有圓柱形外表面及軸向槽的螺絲母，用鎖緊墊圈的一個(gè)外爪及環(huán)形板手將螺母鎖緊。
61、萊鋼燒結廠(chǎng)燒結主抽風(fēng)機原采用離心式迷宮密封，因離心密封環(huán)隨軸向竄動(dòng)引起軸承座漏油。
62、它們通過(guò)保持架的軸向滑動(dòng)區或加工過(guò)的軸承圈擋邊軸向的引導。
63、將低碳鋼試樣的單軸拉伸簡(jiǎn)化為軸向的一維問(wèn)題。
64、建立了共振腔型消聲器一維軸向聲傳播模型，揭示了圓形旁支型共振進(jìn)氣消聲器的消聲機理。
65、圓圈代表項目，垂直軸向我們展示項目投資的回報，水平軸展示記分卡的記分值，從低到高。
66、計算結果反映了氣隙磁密沿軸向分布不均勻性及漏磁通的比例關(guān)系。
67、彈性分析顯示，磁力彈簧的彈力隨位移變化的線(xiàn)性相當好，彈性大小和可壓縮位移取決于大、小磁環(huán)的直徑及兩者之差和磁環(huán)的軸向高度。
68、江蘇恒源液壓有限公司是專(zhuān)業(yè)生產(chǎn)液壓軸向柱塞泵的中外合資企業(yè)。
69、提供一種零件圖中軸向尺寸完整性檢查的方法。
70、比如包括一個(gè)數字步進(jìn)，滑動(dòng)控制，一個(gè)軸向數據網(wǎng)格要素和菜單欄。
71、經(jīng)數據處理、分析，揭示了軸向旋渦流相對速度在不同轉速時(shí)的分布規律。
72、平衡盤(pán)的平衡狀態(tài)是動(dòng)態(tài)的，泵的轉子在某一平衡位置會(huì )前后作軸向脈動(dòng)。
73、從算例可以發(fā)現：在其它參數不變的情況下，鉆柱的偏心對冪律流體螺旋流軸向流量的影響非常大。
74、接下來(lái)，本文運用幾何繞射理論方法，對偏焦拋物反射面天線(xiàn)前軸向區以外區域的繞射場(chǎng)進(jìn)行了分析和計算，這一部分是本文的難點(diǎn)。
75、同時(shí)解決了高工作壓力下多級泵的軸向力平衡及靜密封問(wèn)題。
76、軸向控制動(dòng)力性鎖釘能夠起到平衡固定的作用，具有良好的生物力學(xué)性能。
77、最后，本文對軸向模螺旋天線(xiàn)和雙脊喇叭天線(xiàn)的輻射場(chǎng)進(jìn)行了分析。
78、應用第一類(lèi)拉格朗日方法對系統進(jìn)行力學(xué)分析，建立了以電機轉矩為輸入且輪在軸向無(wú)滑移的非完整約束下系統的數學(xué)模型。
79、軸向式電阻、電感、二極管、保險絲等轉立式編帶。
80、軸向引線(xiàn)固定電感器，在鐵氧體磁芯上單層或多層繞線(xiàn)，環(huán)氧樹(shù)造脂包封，包裝形式可以編帶也可袋裝。
81、據市安全監管局副局長(cháng)沈偉忠介紹，事故直接原因初步判斷為，行車(chē)形卡板失效，導致銷(xiāo)軸軸向位移，造成單側板鉤整體脫落，所吊鐵水包傾翻。
82、無(wú)保持器單向推力球軸承，帶沖壓外罩，為不可分離型軸承，可承受單向軸向載荷，防塵效果好。
83、軸向間隙影響著(zhù)葉片式氣動(dòng)馬達的容積效率和機械效率。
84、從色散方程復數根出發(fā)，估算了由于軸向開(kāi)窄縫引起的衍射損失。
85、所以渦輪定、轉子軸向間隙的正確調節決定了渦輪鉆具的工作壽命。
86、通過(guò)軸向剛度與應力的測試，對波節換熱管的軸向熱補償性能進(jìn)行了試驗研究。
87、好的儲集體主要有湖底扇中扇辮狀水道砂體和軸向重力流水道砂體。
88、通過(guò)對加筋土的靜三軸試驗結果的規格化處理，得到了一系列加筋土的規格化應力同軸向應變的關(guān)系曲線(xiàn)。
89、對槳盤(pán)處軸向伴流的計算表明，計算結果是合理的。
90、楔橫軋單件軋制非對稱(chēng)軸類(lèi)件存在軸向力和切向力不平衡問(wèn)題。
91、本文介紹了對軸向柱塞泵配油盤(pán)進(jìn)行有限元分析的方法和結果。
92、該模型可以合理解釋筒形件反旋時(shí)金屬軸向流動(dòng)所引起的多種缺陷。
93、柱塞相對于活塞的相對軸向運動(dòng)在柱塞內造成真空。
94、軸系軸向受力后，等效扭轉剛度和彎曲剛度等參數都會(huì )有所改變，因而對軸系彎扭耦合振動(dòng)特性也將有所變化，從而可能對軸系的安全運行產(chǎn)生影響。
95、當軸向應力與剪應力幅值的比值保持不變時(shí)，砂土液化強度隨著(zhù)橢圓面積的增大而降低。
96、轂可以相對于腿狀物的外端成向上的軸向拱狀，以進(jìn)一步增加瓣膜的可視性。
97、研究軸向二維粘性流體作用下四跨簡(jiǎn)支板狀梁的自由振動(dòng)穩定性。
98、給出了由熱輻射和熱傳導引起的徑向溫度變化的解析表達式，計算分析了軸向溫控儀對激光管管壁溫度和徑向溫度分布的作用機制。
99、夾具前方豎立有軸向移動(dòng)氣缸。
100、我們以象散光束為例，根據軸向全息圖能夠給出該光束補償系統的狀態(tài)。