1、預應力框架次彎矩與連續梁相比有著(zhù)自己的特點(diǎn)。
2、求出了三個(gè)方向位移的全解，得到了彎矩放大系數的計算公式，截面上任意點(diǎn)正應力和剪應力的計算公式。
3、以不同受力狀態(tài)下圓板單元體進(jìn)入塑性極限狀態(tài)時(shí)的內力分析為基礎，建立了圓板在摩爾庫侖準則基礎上用彎矩表示的內力屈服條件。
4、整體式閘室結構中底板和閘墻剛性連接，閘墻承受的彎矩能夠傳遞給底板，使得底板承受的彎矩一般很大。
5、當目標函數是塑性極限彎矩凸函數時(shí)，證明了這一最優(yōu)性條件也是最優(yōu)解的充分條件。
6、從計算結果來(lái)看，摩擦輪上的彎矩和應力水平，遠較單繩提升機卷筒的數值為低。
7、一般由升力所產(chǎn)生的彎矩對最終的彎矩只有很小的影響。
8、運用該方法無(wú)須解大型聯(lián)立方程組，可快速、準確地直接求出三彎矩方程的解，并且從數學(xué)上對虛擬彎矩法的理論進(jìn)行了論證。
9、基材對接合點(diǎn)的破壞彎矩、剛性效率影響較大，兩個(gè)性能指標的值由大到小依次為竹集成材、中密度纖維板和刨花板。
10、系統內的一個(gè)支點(diǎn)產(chǎn)生一個(gè)彎矩效果，等效于彈簧效果。
11、實(shí)際工程中各吊索間長(cháng)度總是存在偏差，因此會(huì )給吊索的吊力和樁身彎矩帶來(lái)不容忽視的影響。
12、目前常用的彎矩方程表達式通常是一個(gè)分段函數表達式，這給理論研究帶來(lái)了許多冗繁的工作。
13、由于前排樁和后排樁的受荷模式不同、剛度不同，從而樁頭彎矩不同。
14、按應力分析設計方法校核法蘭；基于緊密性的計算方法，以墊片應力為判據，關(guān)聯(lián)了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。
15、網(wǎng)格加密后，折算彎矩無(wú)外推結果的結點(diǎn)值用雙一次康斯曲面插值求得折算彎矩值。
16、通過(guò)比較彈性范圍內兩試驗的彎矩包絡(luò )圖得知，目前我國樁基抗震設計方法中在液化傾斜場(chǎng)地若不考慮土體運動(dòng)作用，即便將可液化土體抗力折減為零也存在不足。
17、本文介紹了一種用于板簧簧片預加彎矩分配計算的函數計算法，并給出了計算實(shí)例。
18、提出了新的變截面梁臨界彎矩計算式，其表達形式與等截面梁的公式相同，便于工程應用。
19、試件全部采用簡(jiǎn)支，跨中兩點(diǎn)對稱(chēng)單調靜力加載，考慮抗剪連接程度及正負彎矩的影響。
20、通過(guò)試驗，本文對用碳纖維加固的二次受力鋼筋砼梁的破壞特性、屈服彎矩、極限承載力、剛度等進(jìn)行了研究與分析。
21、彎矩的產(chǎn)生可能導致管線(xiàn)的破壞。
22、沿每個(gè)邊有兩個(gè)邊界條件撓度或等效剪力，斜度或彎矩應分別等于沿邊界的已給值。
23、節點(diǎn)板應力在豎腹桿與斜腹桿夾角板邊緣處較大，豎腹桿、斜腹桿、斜撐應力狀態(tài)不均勻，鋼桿件存在較大的彎矩。
24、本文采用理論推導和有限元并用的方法，對雙向壓彎構件的彎矩放大系數作了一定的研究。
25、以長(cháng)樁結構能夠承受的最大彎矩和吊點(diǎn)力不為負值作為限制條件，得出安全作業(yè)跨距和傾角參數控制曲線(xiàn)。
26、實(shí)際工程應用證明，該技術(shù)可有效減小地下連續墻側移和彎矩，有縮短工程施工總工期、節省費用等優(yōu)點(diǎn)。
27、整體變形類(lèi)似鍋底狀，以底部受拉為主要受力狀態(tài)，同時(shí)與基礎相接的框架柱根部有很大的彎矩，設計時(shí)要充分注意。
28、基于緊密性的計算方法，以墊片應力為判據，關(guān)聯(lián)了外彎矩與接頭緊密度之間的關(guān)系。?
29、計算表明：正常使用下作用效應的持久組合工況下靠陸側樁身有最大值彎矩；施工作用效應的短暫組合工況下靠陸側樁身彎矩是從樁頂至樁頭逐漸衰減的。
30、本文首先討論薄板彎曲問(wèn)題彎矩函數的物理意義。
31、在梁的極限分析中采用新的剛塑性模型，推導出極限彎矩公式。
32、從減小滾筒體和滾筒軸彎矩的角度進(jìn)行分析，得出接盤(pán)間距存在一個(gè)使滾筒重量最小的最佳值的重要結論，為合理確定滾筒體和滾筒軸的幾何尺寸提供了依據。
33、桿中的剪力在彎矩的推導中是不明顯的。
34、對于鋼軌抗滑樁，把測斜儀所測橫向變形當作鋼軌樁的彎曲變形，然后再反算出鋼軌樁的彎矩、正應力和抗滑力。
35、利用河海大學(xué)巖土所自行研制開(kāi)發(fā)的大型試驗模型槽進(jìn)行樁水平承載足尺試驗，實(shí)測得到了水平荷載作用下樁身彎矩分布。